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  本標(biāo)準(zhǔn)由建筑材料科學(xué)研究院、中國(guó)建筑科學(xué)研究院、蘇州砼水泥制品研究院、上海市建筑科學(xué)研究所、鐵道科學(xué)研究院、南京水利科學(xué)研究院、水科水電科學(xué)研究院、長(zhǎng)江科學(xué)院、冶金建筑科學(xué)研究院、同濟(jì)大學(xué)、清華大學(xué)負(fù)責(zé)起草。 
  　　本標(biāo)準(zhǔn)主要起草人黃大能、吳兆琦、陳金川。 
  相關(guān)圖書 
  1.《混凝土外加劑》 
  　　書　名：《混凝土外加劑》[2] 
  　　市場(chǎng)價(jià)：￥28元 
  　　作　者：劉其城徐協(xié)文陳曙光 
  　　出版社：化學(xué)工業(yè)出版社 
  　　上市日期：2009年1月 
  　　開(kāi)　本：32開(kāi) 
  　　頁(yè)　數(shù)：376頁(yè) 
  　　ISBN編號(hào)：978-7-122-03529-5 
  內(nèi)容簡(jiǎn)介 
  　　本書詳細(xì)闡述了混凝土外加劑的物理化學(xué)基礎(chǔ)、常用典型混凝土外加劑的作用原理及其對(duì)混凝土性能的影響、混凝土外加劑的應(yīng)用技術(shù)等內(nèi)容。附錄中列出了混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范及規(guī)范中提到的幾個(gè)試驗(yàn)方法，以方便讀者查閱。本書內(nèi)容實(shí)用，技術(shù)新穎，介紹了國(guó)內(nèi)外新近的科研與應(yīng)用成果，將基本原理與工程實(shí)踐相結(jié)合，反映了當(dāng)前混凝土外加劑科學(xué)技術(shù)的進(jìn)展與水平。本書可供從事建筑工程、混凝土材料及制品、精細(xì)化工產(chǎn)品的研究、設(shè)計(jì)、生產(chǎn)和管理等方面的工程技術(shù)人員參考，也可供大專院校、中等專業(yè)學(xué)校相關(guān)專業(yè)的師生作為教材或教學(xué)參考用書。 
  讀者對(duì)象 
  　　本書可供從事建筑工程、混凝土材料及制品、精細(xì)化工產(chǎn)品的研究、設(shè)計(jì)、生產(chǎn)和管理等方面的工程技術(shù)人員參考，也可供大專院校、中等專業(yè)學(xué)校相關(guān)專業(yè)的師生作為教材或教學(xué)參考用書。 
  目　錄 
  　　第1章概論 
  　　1．1混凝土外加劑的發(fā)展概況 
  　　1．2混凝土外加劑的定義及分類 
  　　1．2.1混凝土外加劑的定義 
  　　1．2.2混凝土外加劑的分類 
  　　1．3混凝土外加劑的作用與應(yīng)用 
  　　1．3.1混凝土外加劑的作用 
  　　1．3.2混凝土外加劑的應(yīng)用 
  　　1．4混凝土外加劑的發(fā)展趨勢(shì) 
  　　第2章混凝土外加劑的物理化學(xué)基礎(chǔ) 
  　　2．1物質(zhì)表面的概念 
  　　2．2表面張力 
  　　2．3表面(界面)活性劑的基本性質(zhì)和作用 
  　　2．.3.1表面活性劑的分類 
  　　2．3.2表面活性劑的基本性質(zhì)和作用 
  　　2．4外加劑對(duì)水泥顆粒的物理化學(xué)性質(zhì)的影響 
  　　2．4.1在水泥分散系中的吸附與分散 
  　　2．4.2對(duì)水泥分散體系的動(dòng)電性質(zhì)影響 
  　　2．4.3對(duì)水泥分散體系穩(wěn)定性的影響 
  　　2．4.4表面活性作用對(duì)混凝土流變性能影響 
  　　2．5表面活性劑(外加劑)對(duì)水泥水化的影響 
  　　2．5.1水泥的水化 
  　　2．5.2改變水泥的水化過(guò)程 
  　　2．5.3改變水泥的水化發(fā)熱 
  　　2．5.4改變水泥水化體積 
  　　2．5.5有機(jī)類表面活性劑基團(tuán)對(duì)水泥水化的影響 
  　　第3章改善混凝土拌和物流變性能的外加劑 
  　　3．1減水劑 
  　　3．1.1減水劑的作用 
  　　3．1.2減水劑的品種與分類 
  　　3．1.3減水劑對(duì)新拌混凝土性能的影響 
  　　3．1.4減水劑對(duì)硬化混凝土性能的影響 
  　　3．2引氣劑 
  　　3．2.1引氣劑的作用 
  　　3．2.2引氣劑的品種與分類 
  　　3．2.3引氣劑對(duì)新拌混凝土性能影響 
  　　3.2.4引氣劑對(duì)硬化混凝土性能的影響 
  　　3．3泵送劑 
  　　3．3.1泵送混凝土與泵送劑 
  　　3．3.2泵送劑的組成與性能 
  　　3．3.3泵送劑對(duì)混凝土性能的影響 
  　　第4章調(diào)節(jié)混凝土凝結(jié)與硬化性能的外加劑 
  　　4．1早強(qiáng)劑 
  　　4．1.1早強(qiáng)機(jī)理及對(duì)強(qiáng)度發(fā)展的影響 
  　　4．1.2早強(qiáng)劑的品種與分類 
  　　4．1.3早強(qiáng)劑對(duì)混凝土性能的影響 
  　　4．2緩凝劑 
  　　4．2.1緩凝劑的作用機(jī)理 
  　　4．2.2緩凝劑的種類與性能 
  　　4．2.3緩凝劑對(duì)混凝土性能影響 
  　　4．3速凝劑 
  　　4．3.1噴射混凝土 
  　　4．3.2速凝劑的作用機(jī)理 
  　　4．3.3速凝劑的種類與性能 
  　　4．3.4速凝劑對(duì)混凝土性能的影響 
  　　第5章改善混凝土耐久性的外加劑 
  　　5．1耐久性研究的主要內(nèi)容 
  　　5．2提高混凝土耐久性的措施 
  　　5．2.1使用外加劑 
  　　5．2.2使用礦物摻和料 
  　　5．2.3配合比設(shè)計(jì)及施工中的措施 
  　　5．2.4抑制堿骨料反應(yīng) 
  　　5．2.5在混凝土中摻加密實(shí)抗?jié)B劑 
  　　5．2.6控制硬化混凝土的體積穩(wěn)定性 
  　　5．3防水劑 
  　　5．3.1混凝土的滲透性 
  　　5．3.2防水劑的種類與性能 
  　　5．3.3防水劑對(duì)混凝土性能影響 
  　　5．4防凍劑 
  　　5．4.1防凍劑的作用機(jī)理 
  　　5．4.2混凝土受凍和防凍機(jī)理 
  　　5．4.3防凍劑的種類與性能 
  　　5．4.4防凍劑對(duì)混凝土性能的影響 
  　　5．5阻銹劑 
  　　5．5.1鋼筋的銹蝕和阻銹機(jī)理 
  　　5．5.2阻銹劑的種類與性能 
  　　5．5.3阻銹劑對(duì)混凝土性能的影響 
  　　5．5.4阻銹劑的相關(guān)規(guī)程、規(guī)范 
  　　第6章改善混凝土其他性能的外加劑 
  　　6．1堿集料反應(yīng)與抑制 
  　　6．1.1堿骨料反應(yīng)的分類和機(jī)理 
  　　6．1.2堿骨料反應(yīng)的影響因素 
  　　6．1.3堿骨料反應(yīng)的危害 
  　　6．1.4堿骨料反應(yīng)的預(yù)防 
  　　6．1.5堿骨料反應(yīng)混凝土的維修 
  　　6．2膨脹劑 
  　　6.2.1膨脹劑種類與性能 
  　　6．2.2膨脹劑對(duì)新拌混凝土性能的影響 
  　　6．2.3膨脹劑對(duì)硬化混凝土性能的影響 
  　　6．2.4膨脹劑應(yīng)用范圍 
  　　6．3加氣劑(發(fā)氣劑)及泡沫劑 
  　　6．3.1加氣劑（發(fā)氣劑） 
  　　6．3.2泡沫劑 
  　　6．4著色劑 
  　　6．4.1水泥基材料的裝飾機(jī)理 
  　　6．4.2水泥基材料變色問(wèn)題的解決 
  　　第7章混凝土外加劑的應(yīng)用技術(shù) 
  　　7．1外加劑的選擇 
  　　7．2外加劑的摻量 
  　　7．3外加劑的摻和方法 
  　　7．4外加劑的調(diào)配方法及配合比設(shè)計(jì)調(diào)整 
  　　7．4.1外加劑的調(diào)配方法 
  　　7．4.2摻外加劑時(shí)混凝土配合比設(shè)計(jì)調(diào)整 
  　　7．5凝土坍落度損失的控制 
  　　7．6外加劑在混凝土中的適應(yīng)性 
  　　7．6.1水泥熟料礦物成分 
  　　7．6.2水泥中的石膏成分 
  　　7．6.3水泥中的堿含量 
  　　7．6.4水泥的細(xì)度 
  　　7．7外加劑與礦物摻和料的適應(yīng)性 
  　　7．7.1礦物摻和料的化學(xué)成分 
  　　7．7.2礦物摻和料的細(xì)度 
  　　7．7.3多種外加劑復(fù)配時(shí)的適應(yīng)性 
  　　7．8混凝土雙摻技術(shù) 
  　　7．9補(bǔ)償收縮混凝土及其膨脹劑的應(yīng)用 
  　　7．9.1“三摻”技術(shù)配置高強(qiáng)低熱補(bǔ)償收縮混凝土 
  　　7．9.2關(guān)于膨脹劑的選擇 
  　　7．9.3關(guān)于膨脹劑對(duì)冷縮的補(bǔ)償 
  　　7．9.4補(bǔ)償混凝土的配制和施工 
  　　7．9.5關(guān)于補(bǔ)償收縮混凝土的養(yǎng)護(hù) 
  　　7．9.6徐變對(duì)補(bǔ)償收縮混凝土的影響 
  　　7．9.7補(bǔ)償收縮混凝土的耐久性 
  　　7．10外加劑在典型工程中的應(yīng)用 
  2.《混凝土外加劑》 
  　　作者：熊大玉，王小虹 
  　　出版社：化學(xué)工業(yè)出版社 
  　　出版日期：2002年 
  聚羧酸減水劑配方 
  摘要：采用自由基水溶液共聚方法合成聚羧酸減水劑。通過(guò)正交試驗(yàn)考察不同配方時(shí)所合成的聚羧酸減水劑對(duì)水泥凈漿流動(dòng)度及經(jīng)時(shí)損失的影響，確定不同側(cè)鏈長(zhǎng)度聚羧酸減水劑的最佳合成配方。 
  關(guān)鍵詞：聚羧酸減水劑；水泥凈漿；流動(dòng)度；配方 
  聚羧酸型減水劑分子鏈上具有較多的活性基團(tuán)，主鏈上連接的側(cè)鏈較多，分子結(jié)構(gòu)自由度大，高性能化潛力大，因此聚羧酸型減水劑是近年來(lái)國(guó)內(nèi)外研究較為活躍的高性能減水劑之一，同時(shí)也是未來(lái)減水劑發(fā)展的主導(dǎo)方向。 
  本文采用聚合度分別約為9、23、35的自制聚氧乙烯基烯丙酯大單體（PA）分別與丙烯酸、甲基丙烯磺酸鈉在引發(fā)劑過(guò)硫酸銨作用下進(jìn)行自由基水溶液共聚反應(yīng)，得到不同側(cè)鏈長(zhǎng)度的聚羧酸減水劑，分別記為JH9、JH23、JH35。通過(guò)正交試驗(yàn)分析考察單體及引發(fā)劑用量不同時(shí)所合成的聚羧酸減水劑對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度及流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失的影響，確定不同側(cè)鏈長(zhǎng)度聚羧酸減水劑的最佳配方。并分析在最佳合成配方下合成的不同側(cè)鏈長(zhǎng)度的聚羧酸減水劑對(duì)水泥凈漿的初始流動(dòng)度及經(jīng)時(shí)損失的影響。 
  1實(shí)驗(yàn) 
  1.1原材料 
  丙烯酸（AA）、甲基丙烯磺酸鈉（MAS）、過(guò)硫酸銨（APS）均為市售化學(xué)試劑；聚氧乙烯基烯丙酯大單體，自制，其聚合度分別約為9、23、35；水泥，P.O42.5R，重慶騰輝江津水泥廠產(chǎn)。 
  1.2聚羧酸減水劑的合成方法 
  將丙烯酸、甲基丙烯磺酸鈉、過(guò)硫酸銨、聚氧乙烯基烯丙酯大單體分別用去離子水配成濃度為20%的水溶液。在裝有攪拌器、回流冷凝管及溫度計(jì)的三頸燒瓶中分批滴加單體及引發(fā)劑，滴加完畢后在75℃下保溫反應(yīng)一定時(shí)間。反應(yīng)結(jié)束后，用濃度為20%的NaOH水溶液調(diào)節(jié)PH值至7～8，得到濃度約為20%的黃色或紅棕色聚羧酸減水劑。 
  1.3正交試驗(yàn)設(shè)計(jì) 
  采用正交試驗(yàn)方法，通過(guò)改變丙烯酸（AA）、甲基丙烯磺酸鈉（MAS）、聚氧乙烯基烯丙酯大單體（PA）、過(guò)硫酸銨（APS）4個(gè)因素的用量，考察四因素在三水平下合成的聚羧酸減水劑對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度及流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失的影響，從而確定聚羧酸減水劑的最佳合成配方。正交試驗(yàn)因素及水平見(jiàn)表1，表中引發(fā)劑APS用量為MAS、AA、PA等3種單體總質(zhì)量的百分比。表2為不同實(shí)驗(yàn)組數(shù)對(duì)應(yīng)的各因素水平。 
   
  1.4摻減水劑水泥凈漿流動(dòng)度測(cè)試方法 
  水泥凈漿初始流動(dòng)度按GB8077-2000《混凝土外加劑勻質(zhì)性試驗(yàn)方法》中測(cè)定水泥凈漿初始流動(dòng)度的方法進(jìn)行測(cè)試，W/C為0.29。 
  水泥凈漿流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失的測(cè)試方法為：保持一定水灰比，加入一定量的聚羧酸減水劑，按GB8077-2000《混凝土外加劑勻質(zhì)性試驗(yàn)方法》每隔一定時(shí)間測(cè)試水泥凈漿的流動(dòng)度。 
  2結(jié)果與分析 
  2.1減水劑摻量對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度的影響 
  表3為對(duì)在表2中1～9組的3種聚羧酸減水劑（JH9、JH23、JH35）在不同摻量時(shí)對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度的影響。 
  由表3可知，當(dāng)減水劑摻量大于0.5%以后，增加減水劑摻量，水泥凈漿初始流動(dòng)度增大變緩。表明該聚羧酸減水劑的飽和摻量為水泥質(zhì)量的0.5～0.8%。 
  
  2.2聚羧酸減水劑合成配方的確定 
  通過(guò)對(duì)表3的實(shí)驗(yàn)結(jié)果計(jì)算分析，可看出減水劑摻量為0.5%時(shí)四因素對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度影響的顯著程度。聚羧酸減水劑合成時(shí)各因素對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度影響的極差分析見(jiàn)表)（減水劑摻量為0.5%）。 
  2.2.1聚羧酸減水劑JH9合成配方的確定 
  由表4可知：（1）在設(shè)計(jì)的原料用量范圍內(nèi)，摻JH9的水泥凈漿初始流動(dòng)度隨MAS、AA用量的增加而增加，隨PA和APS用量的增加而下降；（2）由極差R可知，四因素對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度影響均較顯著，影響程度從大到小依次為：PA、APS、AA、MAS；（3）JH9的較佳合成配方為：MAS：AA：PA（摩爾）=1.5：（5.0～7.0）：（1.0～1.25）,APS的用量為15%。 
  
   
  圖1為四因素在三水平下所合成的JH9聚羧酸減水劑對(duì)水泥凈漿流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失的影響。圖1中的水泥凈漿流動(dòng)度為各因素分別在三水平下的算術(shù)平均值，減水劑摻量為水泥質(zhì)量的0.8%（圖2和圖3與此相同）。 
   
   
  
  由圖1可知，MAS用量對(duì)水泥凈漿的初始流動(dòng)度影響不大，但增大MAS用量有利于水泥凈漿流動(dòng)度的保持，MAS用量為1.0～1.5mol時(shí)，水泥凈漿流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失曲線基本接近，因此，MAS用量取1.0～1.5mol為宜；增大AA用量對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度有利，但PA用量過(guò)大對(duì)水泥凈漿的流動(dòng)度保持不利，AA用量取5.0mol為宜；PA用量對(duì)水泥凈漿流動(dòng)度的保持有一最佳值，PA用量取1.25mol為宜；APS在三水平下對(duì)水泥凈漿流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失影響較小，APS用量可取15%～25%。 
  綜合考慮JH9摻量為0.5%時(shí)對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度和摻量為0.8%時(shí)對(duì)水泥凈漿流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失的影響，JH9的最佳合成配方為：MAS：AA:PA（摩爾）=1.5：5.0：1.25,APS用量為15%。 
   
  2.2.2聚羧酸減水劑JH23合成配方的確定 
  由表4可知，水泥凈漿初始流動(dòng)度隨MAS、PA、APS用量增加而下降，隨AA用量增加而增大。由極差R可知，四因素對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度影響均較顯著，影響程度從大到小依次為AA、APS、PA、MAS。較佳合成配方為：MAS:AA:PA（摩爾）=(0.5～1.5):5.0（1.0～1.25），APS用量15%。圖2為四因素在三水平下所合成的聚羧酸減水劑JH23對(duì)水泥凈漿流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失的影響。 
  由圖2可知，MAS用量對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度的影響不大，但增大MAS用量有利于水泥凈漿流動(dòng)度的保持，MAS用量取1.5mol為宜；AA用量為5.0～7.0時(shí)對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度影響不大，但AA用量過(guò)大不利于水泥凈漿流動(dòng)度的保持，AA用量在3.0～5.0mol時(shí)的水泥凈漿經(jīng)時(shí)損失基本接近，AA用量取5.0mol為宜；PA用量對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度的影響相差不大，PA用量為1.25mol和1.5mol時(shí)對(duì)水泥凈漿的流動(dòng)度保持較好，PA用量取1.25～1.5mol為宜；APS用量為15%時(shí)，水泥凈漿的初始流動(dòng)度大，經(jīng)時(shí)損失小。 
  
  綜合前述，可得出聚羧酸減水劑JH23的最佳合成配方與JH9的相同。 
  2.2.3聚羧酸減水劑JH35合成配方的確定 
  由表4可知，四因素在所設(shè)計(jì)的三水平下合成的聚羧酸減水劑JH35摻入水泥凈漿中，所測(cè)水泥凈漿的初始流動(dòng)度相差不大。從極差R可知，合成JH35時(shí)各因素對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度的影響均不及合成JH9和JH23時(shí)顯著，影響程度稍大的為AA的用量。圖3為四因素在三水平下所合成的JH35對(duì)水泥凈漿流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失的影響。 
  
  由圖3可知，MAS用量對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度及流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失的影響均不大，MAS用量可取0.5～1.5mol；AA用量過(guò)少，初始流動(dòng)度小，AA用量過(guò)大，流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失大，AA用量以5.0mol為宜；PA用量對(duì)水泥凈漿的初始流動(dòng)度的影響不大，PA用量為1.00mol時(shí)，在經(jīng)時(shí)60min前的流動(dòng)度明顯高于用量為1.25和1.5mol時(shí)的流動(dòng)度，而PA用量為1.25mol時(shí)的經(jīng)時(shí)流動(dòng)度始終大于用量為1.5mol時(shí)的流動(dòng)度，因此用量PA可取1.25～1.5mol；APS用量為15%時(shí)，初始流動(dòng)度大，且流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失小，APS取15%為宜。 
  
  綜合前述，聚羧酸減水劑JH35的最佳合成配方為：MAS：AA:PA（摩爾）=1.0：5.0：1.0,APS用量為15%。 
  2.3采用最佳配方合成的減水劑對(duì)水泥凈漿流動(dòng)度的影響 
  減水劑對(duì)水泥顆粒的分散作用與其分子結(jié)構(gòu)及形態(tài)有關(guān)，水泥凈漿的流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失主要與水泥粒子表面減水劑分子吸附層的立體斥力有關(guān)。對(duì)于該聚羧酸減水劑，水泥凈漿分散性保持的機(jī)理還在于減水劑分子中聚醚側(cè)鏈以酯鍵的形式與主鏈連接，在堿性環(huán)境中發(fā)生分解，緩慢釋放羧基，二次補(bǔ)充作用于水泥粒子間的靜電斥力，使水泥凈漿流動(dòng)度的損失得到有效控制。 
  聚羧酸減水劑JH9、JH23、JH35的側(cè)鏈長(zhǎng)度不同，空間位阻效應(yīng)不同，對(duì)水泥凈漿分散性及分散保持性也就不同。圖4為JH9、JH23、JH35在不同摻量時(shí)對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度的影響。圖5為摻JH9、JH23、JH35（摻量均為水泥質(zhì)量的0.5%)對(duì)水泥凈漿流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失的影響。 
  由圖4可知，不同側(cè)鏈長(zhǎng)度的聚羧酸減水劑JH9、JH23、JH35在不同摻量下對(duì)水泥凈漿初始流動(dòng)度影響相差不大。 
  
  由圖5可知，摻聚羧酸減水劑JH23、JH35的水泥凈漿的經(jīng)時(shí)損失小，尤以JH23聚羧酸減水劑為佳；而摻JH9的水泥凈漿流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失大。可見(jiàn)側(cè)鏈較長(zhǎng)的聚羧酸減水劑對(duì)水泥凈漿的流動(dòng)度保持有利。這是因?yàn)槎圄人嵯倒簿畚餅槭嵝稳嵝晕剑涫杷鶊F(tuán)吸附在水泥顆粒表面，聚醚側(cè)鏈向外伸展，側(cè)鏈較長(zhǎng)的聚羧酸減水劑的空間位阻比側(cè)鏈較短的聚羧酸減水劑的大，同時(shí)因?yàn)榫埕人釡p水劑中的側(cè)鏈以酯鍵的形式與主鏈連接，在堿性環(huán)境中發(fā)生緩慢分解而釋放羧基，側(cè)鏈較長(zhǎng)的聚羧酸減水劑羧基釋放時(shí)間相對(duì)較長(zhǎng)，從而使流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失小，有利于流動(dòng)度保持。 
  3結(jié)論 
  （1）盡管磺酸基具有較強(qiáng)的吸附能力和分散性，具有較強(qiáng)的表面活性，有利于減水劑分子在水泥顆粒上吸附，提高動(dòng)電位，但MAS用量越多，對(duì)水泥顆粒的分散性并非越大。 
  （2）AA用量較大時(shí)對(duì)提高水泥凈漿的分散性有利，但對(duì)分散性的保持不利。 
  （3）引發(fā)劑過(guò)硫酸銨用量過(guò)大，對(duì)水泥凈漿的分散性及分散性的保持不利。這是由于引發(fā)劑用量愈大，減水劑分子量愈小，分子鏈愈短。短的分子鏈對(duì)水泥凈漿分散性及分散性保持不利。 
  （4）PA用量較大時(shí)，對(duì)水泥凈漿的初始流動(dòng)度不利，但有利于流動(dòng)度保持。 
  （5）合成不同側(cè)鏈長(zhǎng)度的聚羧酸減水劑，其最佳配比不盡相同。對(duì)于聚羧酸減水劑JH9和JH23其最佳配比為：MAS：AA:PA（摩爾）=1.5：5.0：1.25,APS用量為15%；JH35的最佳配比為MAS：AA:PA（摩爾）=1.0：5.0：1.0,APS用量為15%。。 
  （6）在最佳配比下合成的JH23、JH35聚羧酸減水劑有較好的初始流動(dòng)度且流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失小，尤以JH23為佳。聚羧酸減水劑JH9的經(jīng)時(shí)損失大。

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